【引言】

　　對于金屬增材制造，尤其是鈦合金，柱狀晶的形成由于會導致機械性能的各相異性，因此一直希望避免。故促使柱狀晶向等軸晶演化(CET)，獲得具有各相同性的晶粒細化的等軸晶獲得了極大的關注。獲得等軸晶主要通過調節過程參數，例如溫度梯度(G)，S/L界面生長速率(R)，冷卻速率進行制造。并且合金成分也是影響等軸晶形成的主要因素。

　　為了使CET發生，過冷液體必須存在于柱狀前端之前，以使大部分等軸晶粒形核或使分離的固體碎片或未熔化的粉末存活和生長。過冷(ΔTCS)溶質產生ΔTCS的速率由生長限制因子Q決定，其中具有大Q值的溶質快速產生ΔTCS并且被認為是可以提供有效晶粒細化的生長限制溶質。Ti-6Al-4V中的Al和V溶質不提供ΔTCS (Al和V溶質在Ti 中具有可忽略的Q值)，因此Ti-6Al-4V在AM期間難以實現CET。

　　近日，昆士蘭大學M.J. Bermingham(第一兼通訊作者)在Acta Materialia發表題為“Promoting the columnar to equiaxed transition and grain refinement of titanium alloys during additive manufacturing”的文章。研究人員對基于絲材增材制造過程中凝固的熱力學條件進行了表征，并探索了合金成分對等軸晶形成的作用(β-Ti在La2O3形核，實現了顯著的細化和等軸晶粒形成) 。由于熱環境是動態的，只有當溫度梯度充分降低以允許組分過冷時才能實現等軸晶粒形成。

　　圖一 實驗裝置及原理圖

　　(A) 高溫計用于測量實時冷卻速率（沿Y軸沉積），攝像機用于觀察Y-Z平面的過程；

　　(B) 沉積速度400mm/min的示例;光學和背散射SEM圖像示出了如何確定平均溫度梯度G。

　　圖二 凝固過程中熱力學測量

　　(A) Ti-6Al-4V冷卻速率，50-400mm/min的沉積速度

　　(B)100mm/min冷卻速率，三個時間間隔圖片

　　(C) 凝固曲線

　　圖三 冷卻速率曲線

　　Ti-6Al-4V，Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr和Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr + La2O3凝固期間在沉積結束時收集的典型冷卻曲線

　　圖四 熱力學條件下沉積的Ti合金顯微結構

　　(A-C) 分別是 Ti-6Al-4V、Ti-3Al-6Cr-4Mo-4Zr、Ti-3Al-6Cr-4Mo-4Zr + La2O3 微觀結構

　　(D) 平均晶粒尺寸 沉積速度 50mm/min

　　圖五 沉積前后的La2O3尺寸與分布

　　(A) 沉積前La2O3背散射SEM圖像

　　(B) 沉積過程中，顆粒形狀變得更加球形化并且尺寸減小

　　(C) 沉積后的La2O3粒度分布

　　(D) 在Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Zr內不同層中分布的La2O3顆粒的面積分數

　　圖六 Ti-6Al-4V熔池內的溫度分布

　　(A) 和(B)為基于Bai等人的分析開發的Ti-6Al-4V增材制造傳熱模型，D為動態溫度梯度的新實驗數據

　　圖七 不同時間間隔AM凝固期間應用的相互依賴模型的原理

　　t1 ΔTN=0℃，無ΔTCS或溶質擴散到液體中

　　t2 少量外延生長，G太陡，無ΔTCS，附近顆粒無法激活

　　t3 G持續減小，ΔTCS<ΔTN，存在小的過冷區

　　t4 附近無成核粒子存在，柱狀生長

　　t5 等軸晶粒生成

　　圖八 晶粒尺寸—Q曲線

 

　　Ti-3Al-8V-6Cr-4Mo-4Z中La2O3對的存在使晶粒尺寸減小到超過單獨溶質效應可實現的水平

　　文獻鏈接：Promoting the columnar to equiaxed transition and grain refinement of titanium alloys during additive manufacturing (Acta Mater., 2019, DOI: 10.1016/j.actamat.2019.02.020)