凝汽器的殼體，為鋼板焊接結構;管板為鈦鋼復合板[5mmTa2+35mm碳鋼]，其鋼板側采用焊接的方式將管板固定在殼體上，并用較薄的鋼板作為撓性過渡，以以補償冷卻管和殼體間的熱脹差；冷卻水管為鈦管[中25x0.7x13082]，中間由多個隔板支撐,并使管子與隔板緊密接觸，以改善管子的振動，鈦管與管板采用脹接+密封焊的連接方式。

　　為防止放射性裂變產物釋放到環境，核電廠設有三道屏障:燃料包殼、一回路系統和安全殼(包括廢物處理系統），水化學主要影響前兩道屏障。而二回路水質對屬于第二道屏障的蒸汽發生器的完整性有重大影響。目前世界上運行的近500座核電站里，由于二回路水質控制不善引起的耗蝕、點蝕、凹陷和晶間腐蝕等嚴重問題導致許多核電站的蒸汽發生器失效，因此，我們對二次側的水質必須要求很嚴。而二回路一旦凝汽器的鈦管有泄漏,海水就會漏人二回路，由于海水里含有較多的鹽分，它們將對蒸汽發生器產生嚴重危害。一旦發生蒸汽發生器傳熱管泄漏，將導致一回路有放射性的水泄漏到二回路，將第三道屏障(安全殼)旁通，從而可能污染環境。而當前機組運行時化學監測得出結果二回路水質較差，所以現在ATE(凝結水精處理系統)全流量投人，即使如此，水質仍不理想，陽離子電導率還大于2%,這樣也無法滿足技術規范對SG(蒸汽發生器)水質的要求。

　　凝汽器一側隔離之后，將凝汽器出水口水室管板清理干凈,為增加進水側破損鈦管處負壓而便于被維修人員檢測出漏點，將其回水側鈦管出口用保鮮膜全部密封，然后維修人員在循環水進水側對5800根鈦管及其脹口逐一用煙霧進行檢測,在汽側真空的作用下，如果鈦管泄漏，則會產生吸力，把煙吸人鈦管，從而查出漏點，再進行堵管或補焊處理。

　　鋪膜之前清理干凈管板并用噴壺向管板上灑點水，然后平整鋪上薄膜，薄膜和管板即緊密的粘合。把進出口水室的管板都貼上彈性拉伸膜，如果有鈦管泄漏，管子里的氣壓在凝汽器汽側真空的作用下很快降低，管口的薄膜就會被外界大氣壓向管子里壓，當管子內達到一定負壓后，薄膜就會被壓破。

　　低的給水流量可以降低蒸發器中的濃縮倍數，APG排污水的水質的惡化以及惡化后的好轉速度要比功率高時快。機組一旦停運,主給水不循環，則二回路系統中的臟水則必須通過二回路的大循環才能處理干凈。

　　在增加ATE處理流量的同時，迅速派人到二回路取樣間確認凝泵出口的電導率以及S.G.(蒸汽發生器)排污的電導率及Na*是否有上升趨勢，并且凝汽器熱井取樣的電導率是否有上升，如有上升趨勢,則基本判斷為凝汽器的鈦管有泄漏。

　　2005年2月8日中午11:30化學人員接到主控指令，告知2號機組(核取樣系統)REN081、082、010MG數據上升較快，同時主控室出現SIT100AA報警，化學人員判斷凝汽器發生海水泄漏，要求立即投運ATE全流量凈化，同時立即安排化學人員到現場取樣確認。由于在ATE全流量處理前漏人的海水直接進人SG，經過濃縮，導致SG水質短時間惡化，水質達到技術規范4區。經過取樣確認凝汽器B2發生鈦管泄漏，通過ATE全流量凈化和隔離B2側海水后水質好轉。經過機械人員查漏、堵管，與2月10日解除B2海水隔離，恢復運行。

　　在對該現象進行分析之后，認為漏點還是存在,可能是B1/C1都漏，因此決定停止2CRF002P0(循環水系統），用于終止鈦管的泄漏。但是在停泵之后,S.G.的水質雖然有所好轉，但是分析認為可能是ATE的進化功能導致的結果，此時B1的電導率在5.0左右，為驗證漏點是否隔離，降低ATE的流量，在降低ATE的流量之后的半小時，S.G.的水質迅速進人到五區。此時經過分析B1的水質很差。

　　秦山地區杭州灣的泥沙問題，加上進口的這批鈦管曾經發生較大的質量問題，鈦管破損可能是秦山二期今后不可避免的常見故障。6.3.5由于機組停機停堆等對凝汽器沖擊也較大，可能鈦管薄弱處在此時易發生破口，也可能原來被泥沙堵住的小孔經過沖擊后擴大或者重新裸露出來。因此，操縱員應關注SG水質變化及化學相關報警，發現異常及時通知化學人員。