鈦-22Al-25Nb（原子分數，下同）合金由于具有較高的斷裂韌性、抗蠕變性、塑性和比強度等，而成為可以在航空發動機壓氣機盤上使用的最具潛力的結構材料之一。但是，該合金的顯微組織和力學性能對熱加工工藝參數十分敏感，傳統方法主要是通過反復摸索熱成形工藝，從而確定合適的熱變形工藝參數，這樣會造成該合金工件的試制周期較長、耗資較大。因此，為了優化Ti-22Al-25Nb合金的熱加工工藝路線，避免不均勻變形和開裂等熱變形缺陷的產生，應用加工圖研究了Ti-22Al-25Nb合金在不同熱變形條件下的熱變形行為。

　　采用等溫熱壓縮試驗研究了Ti-22Al-25Nb合金在變形溫度為940~1 060 ℃、變形速率為0.001~10 s-1、高度減小量為50%的條件下的熱變形行為。通過對應力-應變曲線、動力學和熱加工圖的分析，得到了該合金的“加工安全區”和“塑性失穩區”，從而達到在熱加工過程中較好地控制顯微組織演變的目的。研究結果表明：Ti-22Al-25Nb合金的流變應力對變形溫度和變形速率均較為敏感。在熱變形過程中，流變應力會隨著變形溫度的升高和變形速率的降低而減小。采用Arrhenius型雙曲正弦函數建立了Ti-22Al-25Nb合金在α2+β/B2+O三相區（940~1 000 ℃）以及α2+B2兩相區（1 000~1 060 ℃）溫度范圍內的本構方程，并計算出該合金在α2+β/B2+O三相區和α2+B2兩相區的熱變形激活能Q值分別為788.77 kJ/mol和436.23 kJ/mol。基于動態材料模型（DMM）和Murty塑性失穩準則建立了該合金在真應變為0.6的條件下的熱加工圖。從熱加工圖中可以看出，功率耗散率的峰值區分別出現在1 060 ℃/0.001 s-1和940 ℃/0.001 s-1。前者的峰值效率為56%，變形特性為動態再結晶；后者的峰值效率為51%，變形特性為片層組織球化。Ti-22Al-25Nb合金在變形溫度為940~1 060 ℃以及較高的變形速率（≥1 s-1）下變形時，會出現絕熱剪切帶和局部塑性流動現象，該區域在熱加工時應予以避免。